【干货】压力管道用耐火材料的腐蚀有哪些？

削输油管显现出点尘的可能才会经不常才会牵涉到。

（2）孔洞风化（Crevice Corrosion）

当输油管输送的工序为氯化钠混合物时，在输油管内表格面的孔洞西北侧，如法兰垫片西北侧、单面焊并未焊透西北侧等，均才会显现出孔洞风化。一些钝性铍如铝、铝、铍等，容尚可显现出孔洞风化。

孔洞风化的中间体，一般显然是浓差风化电池的分析方法，即由于孔洞内和附近混合物之之间磷盐类度或阴氯离子盐类度假定差异性致使的。孔洞风化在许多电磁波中的牵涉到，但以内含硫化物的混合物中的最严重负面影响，其中间体不仅是磷浓差电池的起着，还有像点尘那样的自催化起着，如示意图3示意图。

示意图3 孔洞风化的中间体

（3）机壳加工接头的风化

一般而言牵涉到于铝输油管，有三种风化形式。

① 焊肉被风化成肌肉组织，这是奥氏体铝牵涉到的δ铁素体选择性风化。

为改善机壳加工精度，奥氏体铝一般而言要求焊掺入3%～10%的铁素体的组织，但在某些强风化性电磁波中的则才会牵涉到δ铁素体选择性风化，即风化只牵涉到在δ铁素体相（或促使分解为σ相），结果呈肌肉组织。

② 热负面影响北区风化。致使这种风化的原因，是机壳加工更进一步中的这里的室温正好西北侧在敏化北区，有充分的时之间分离出来磷化物，从而显现出了晶之间风化。

晶之间风化是风化基本上在晶界和晶界周边地区而晶粒本身风化比较小的一种风化形态，其结果将致使晶粒破损或使胶合板机壳气压减低。

晶之间风化的中间体是“贫铬理论”。铝因内含铬而有很高的耐尘性，其内含铬总量必须要将近12%，否则其耐尘精度和普通切削差不多。铝在敏化室温以外（450～850℃），奥氏体中的过饱和固溶的磷将和铬化合成Cr23C6，沿晶界盐类分离出来。由于奥氏体中的铬的散播准确度比磷慢，这样，填充Cr23C6所须要的铝某种程度从晶界周边地区给与，从而致使晶界周边地区北区域内贫铬。如果内含铬总量降到12%（深受压所须要趋近内含铬总量）不限，则贫铬北区西北侧于活化状态，作为正极，它和晶粒之之间构成风化原电池，贫铬北区正极覆盖面积小，晶粒灯丝覆盖面积大，从而致使晶界周边地区贫铬北区的严重负面影响风化。

③ 成形线西北侧的刀口风化，一般牵涉到在用Nb及Ti稳定的铝（347及321）。刀口风化大多牵涉到在磷化性电磁波中的。刀口风化起身如示意图4示意图。

示意图4 刀口风化

（4）脱落风化

也称作下陷风化。当风化性流场在弯头、四通等上坡臀部突然间改变路径，它对铍及铍表格面的深受压腹腔或风化中间体层显现出机壳下陷损坏起着，同时又对大幅张开的铍美味表格面牵涉到激烈的电学风化，从而致使比其他臀部所致负面影响的风化重击。这种重击是铍以其氯离子或风化中间体从铍表格面脱离，而不是像显粹的机壳脱落那样以固体铍粉末破损。

如果流场中的夹有气泡或固体悬浮物时，则最尚可牵涉到脱落风化。铝的深受压腹腔耐脱落风化精度很低，铍则较好。煤油的系统、H2S-H2O种的系统切削输油管弯头、四通的脱落风化均较严重负面影响。

（5）尿液态尿液风化

对于内含的水蒸气的热风化性的水蒸气输油管，在保温层中的止西北侧或破损西北侧的呈圆形，由于暂时性室温减到露点不限，将牵涉到尿液态反不常，从而致使尿液态尿液风化，即露点风化。

（6）铝制破损西北侧的暂时性平流层锈尘

对于化工厂的切削管线，这种风化有时才会很严重负面影响，因为化工厂北区的平流层中的不常不常掺入酸性的水蒸气，比自然平流层的风化性强得多。

3形变风化（Stress Corrosion）

耐室温在拉形变和特定风化电磁波的共同起着下牵涉到的脱落损坏，被称作作形变风化碎裂。牵涉到形变风化碎裂的时之间有长有略长，有经过几天就开裂的，也有经过数年才开裂的，这说明形变风化碎裂一般而言有一个或长或略长的孕育期。

形变风化渗的水呈枯树枝状，都是沿着垂直于拉形变的路径发展。渗的水的宏观形态有穿戴晶型式、晶之间型式（沿晶型式）和两者都以的混合型式。

形变的举例，对于输油管来说，机壳加工、冷原料及装设时残留形变是主要的。

并不是任何的铍与电磁波的共同起着都招致形变风化碎裂。其中的耐室温只有在某些特定的风化状况中的，才牵涉到形变风化碎裂。表格1列出了容尚可招致形变风化开裂的输油管耐室温和风化状况的一组。

表格1 尚可显现出形变风化开裂的耐室温和风化状况一组（均是由SH 3059附录E）

（1）盐酸脆

铍在盐酸尿液中的的形变风化碎裂称作盐酸脆。切削、低合金钢铁、铝等多种耐室温大抵可牵涉到盐酸脆。切削（内含低合金钢铁）牵涉到盐酸脆的趋势如示意图5示意图。

示意图5 切削在盐酸尿液中的的形变风化碎裂北区

由示意图5应为，氢原子磷化钠盐类度在5%以上的全部盐类度以外切削基本上都可能显现出盐酸脆，盐酸脆的最低室温为50℃，所须要盐酸尿液的盐类度为40%～50%，以气态周边地区的室温北区最尚可牵涉到。渗的水呈晶之间型式。奥氏体铝牵涉到盐酸脆的趋势如示意图6示意图。氢原子磷化钠盐类度在0.1%以上的盐类度时18-8型式奥氏体铝亦可牵涉到盐酸脆。以氢原子磷化钠盐类度40%最危险，这时牵涉到盐酸脆的室温为115℃大约莫。超低磷铝的盐酸脆渗的水为穿戴晶型式，内含磷总量未足，盐酸脆渗的水则为晶之间型式或混合型式。当奥氏体铝中的重新加入2%锰时，则可使其盐酸脆界限加大，并向盐酸的高盐类度北区域内旋转。镍和镍基合金有着更高的耐形变风化的精度，它的盐酸脆范围变得狭窄，而且座落在室温浓盐酸北区。

示意图6 显现出形变风化碎裂的烧盐酸盐类度与室温亲密关系

注：斜率上半部为危险北区

（2）铝的的水的水分子形变风化碎裂

的水的水分子不但能招致铝上端尘，更能招致铝的形变风化碎裂。

牵涉到形变风化碎裂的临界的水的水分子盐类度随室温的上升而加大，室温下，的水的水分子盐类度只要降至10-6，即能招致碎裂。牵涉到的水的水分子形变风化碎裂的临界室温为70℃。有着的水的水分子浓缩的条件（每一次蒸干、润湿）是最尚可牵涉到碎裂的。轻工业中的牵涉到铝的水的水分子形变风化碎裂的可能才会相当相比较。

铝的水的水分子形变风化碎裂某种程度牵涉到在输油管的呈圆形，牵涉到在输油管外壁的早先也时有所闻，如示意图7示意图。

示意图7 铝输油管形变风化碎裂

作为管外侧的风化因素，被显然是保温胶合板的原因，对保温胶合板展开分析的结果，被检验出掺入大约0.5%的的水的水分子。这个数值可显然是保温胶合板中的掺入的杂质，或由于保温层破损、灌注的湿气中的带入并经过浓缩的结果。

（3）铝连多硫酸形变风化碎裂

以加氢原子二磷化硫装置极为类似于，铝连多硫酸（H2SxO6，x=3～5）的形变风化碎裂格外引人关注。

输油管在正不常运行时，深受乙炔原子风化，填充的硫化铁，在停车维修时，与氮气中的的磷及的水底物填充了H2SxO6。在Cr-Ni奥氏体铝输油管的残留形变很大的臀部（焊热负面影响北区、弯管臀部等）显现出形变风化渗的水。

（4）硫化物风化碎裂

① 铍在同时掺入乙炔原子及的水的电磁波中的牵涉到的形变风化碎裂即为硫化物风化碎裂，简写硫裂。在原油、油井挖掘出，原料炼制，油井化学及化肥等轻工业部门不常不常牵涉到输油管、阀门硫裂意外事故。牵涉到硫裂所须要的时之间略长则几天，长则几个同年到几年有数，但是并未见将近十年牵涉到硫裂的早先。

② 硫裂的渗的水较粗，分支较少，多为穿戴晶型式，也有晶之间型式或混合型式。牵涉到硫裂所须要的乙炔原子盐类度极低，只要略将近10-6，甚至在低于10-6的盐类度下也才会牵涉到。

切削和低合金钢铁在20～40℃室温以外对硫裂的持久性最大，奥氏体铝的硫裂大多牵涉到在室温状况中的。随着室温增高，奥氏体铝的硫裂持久性增高。在内含乙炔原子及的水的电磁波中的，如果同时内含甲醇，或者二磷化磷和氯化钠，或苯酚，或硒、硒、铟、碲的氟化物或的水的水分子，则对钢铁的硫裂起推动起着。对于奥氏体铝的硫裂，的水的水分子和磷起推动起着，304L和316L铝对硫裂的持久性有如下的亲密关系：H2S+H2O＜H2S+H2O+Cl-＜H2S+H2O+Cl-+O2（硫裂的持久性由弱到强）。

对于切削和低合金钢铁来说，淬火+回火的炜的组织抗硫裂最好，并未回火马氏体的组织最差。钢铁抗硫裂精度依淬火+回火的组织→正火+回火的组织→正火的组织→并未回火马氏体的组织的顺序先朝。

钢铁的气压越高，越尚可牵涉到硫裂。钢铁的氏硬度越高，越尚可牵涉到硫裂。在牵涉到硫裂的意外事故中的，焊特别是成形线是最尚可牵涉到碎裂的臀部，这是因为这里的氏硬度最高。NACE对切削焊的氏硬度展开了恰当的明确规定：≤200HB。这是因为焊氏硬度的分布比母材多样，所以对焊氏硬度的明确规定比母材恰当。焊臀部不常牵涉到碎裂，一方面是由于机壳加工残留形变的起着，另一方面是焊铍、成形线及热负面影响北区浮现淬硬的组织的结果。为防范硫裂，焊后展开理论上的热西北侧理十分必要。

（5）氢原子重击

氢原子渗透到进入铍核心而致使铍精度缘故被称作作氢原子重击，也称作氢原子损坏。氢原子重击可总称作四种并不相同类型式：氢原子鼓泡、氢原子脆、脱磷和氢原子风化。

① 氢原子鼓泡及氢原子所致走道渗的水。

主要牵涉到在内含湿乙炔原子的电磁波中的。

乙炔原子在的水的歧化：

钢铁在乙炔原子的水混合物中的牵涉到电学风化：

由上述更进一步可以看得出，钢铁在这种状况中的，不仅才会由于正极底物而牵涉到一般风化，而且由于S2-在铍表格面的附着对磷原子举例来说氢原子的水分子有以致于起着，从而推动磷原子向铍内渗透到。当磷原子向钢铁中的渗透到散播时，遇到了裂缝、整体、坑洞、夹渣等缺陷，就聚集起来联结成氢原子的水分子致使体积膨胀，在钢铁材核心显现出极大担忧（可达数百兆帕）。如果这些缺陷在钢铁材表格面周边地区，则逐步形成鼓泡，如示意图8示意图。如果这些缺陷在钢铁的核心深西北侧，则逐步形成所致渗的水。它是沿轧制路径上显现出的相互平行的渗的水，被略长的横向渗的水连接起来逐步形成“走道”。氢原子所致走道渗的水轻者使钢铁材脆化，重者才会使理论上壁厚加大到输油管过载、泄漏甚至脱落。

示意图8 氢原子鼓泡

氢原子鼓泡须要要一个乙炔原子临界盐类度值。有资料介绍，乙炔原子分压在138Pa时将显现出氢原子鼓泡。如果在内含湿乙炔原子电磁波中的同时假定苯酚、硒、碲的氟化物及CN-时，则有利于氢原子向钢铁中的渗透到，它们都是渗氢原子快速剂。

氢原子鼓泡及氢原子所致走道渗的水一般牵涉到在钢铁板卷制的输油管上。

② 氢原子脆。

无论以什么方式进入钢铁内的氢原子，都将招致钢铁材脆化，即伸长率、断面收缩率显著增高，高气压钢铁尤为严重负面影响。若将钢铁材中的的氢原子释放出来（如加热展开消氢原子西北侧理），则钢铁的力学精度仍可恢复。氢原子脆是参总量的。

H2S-H2O电磁波不常温风化切削输油管能渗氢原子，在室温压缩空气临氢原子状况下也能渗氢原子；在不加缓尘剂或缓尘剂不当的酸洗更进一步能渗氢原子，在雨天机壳加工或在灯丝保护过度时也才会渗氢原子。

③ 脱磷。

在轻工业制氢原子装置中的，室温氢原子气输油管尚可显现出磷重击。钢铁中的的渗磷体在室温下与氢原子气起着填充烃：

底物结果导致表格面层的渗磷体减少，而磷以后从区内的尚并未底物的铍层日渐散播到此底物北区，于是有一定厚度的铍层因缺磷而去掉铁素体。脱磷的结果致使钢铁的表格面气压和疲劳趋近的减低。

④ 氢原子风化。

钢铁深受到室温压缩空气氢原子起着后，其力学精度缘故，气压、柔韧明显减低，并且是不参总量的，这种反不常被称作作氢原子风化。

氢原子风化的社会变迁可用示意图9来解释。

示意图9 氢原子风化的社会变迁

氢原子风化的更进一步大致可总称作三个阶段性：孕育期，钢铁的精度没有波动；精度不断波动阶段性，不断脱磷，渗的水快速扩展；最终阶段性，固溶体中的磷已剩下。

氢原子风化的孕育期是最主要的，它不常不常同意了钢铁的续航力。

某氢原子担忧下显现出氢原子风化有一开端室温，它是衡总量钢铁材抗氢原子精度的特指标。略很低这个室温氢原子风化底物准确度太快，以至孕育期将近正不常续航力。切削的这一室温据估计在220℃大约莫。

氢原子分压也有一个开端点（切削据估计在1.4MPa大约莫），即无论室温多高，略很低此分压，只牵涉到表格面脱磷而不牵涉到严重负面影响的氢原子风化。

各种抗氢原子钢铁牵涉到风化的室温和担忧一组条件，就是闻名的Nelson斜率（在很多输油管照相有所区别常规规范内均有此斜率示意图，如SH3059《油井化工输油管设计照相有所区别通则》）。

冷原料接合，提高了磷、氢原子的散播能力，对风化起快速起着。

某氮肥厂，氨合成塔出口至废热锅炉的压缩空气输油管，工作室温320℃大约莫，工作担忧33MPa，工作电磁波为H2、N2、NH3汽化，应按Nelson斜率有所区别抗氢原子钢铁。其中的有一异径略长管，由于错用了普通切削，使用旋即以后因氢原子风化而碎裂，致使恶性意外事故，损失相当惨重。

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